摩擦离合器式送经机构的工作原理、送经量计算和调节

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* t6 Z( h% G8 B& Y% g- s8 t" }摩擦离合器式送经机构如图所示，它的送经量可以做无级变化的调整，故经纱张力控制的准确性较好。该送经机构在片梭织机、喷气织机和有梭织机上都有应用。
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摩擦离合器式送经机构
１—蜗杆　２—轴管　３—送经侧轴　４—弹簧　５—制动圈　６—摩擦环　７—机架
9 B7 t2 `  k8 T$ |( |８—从动摩擦盘　９—主动摩擦盘　１０—转子　１１—转子杆　１２—连杆
' ]! d7 P& ^( |5 a１３—摩擦环　１４—蜗轮　１５—送经齿轮　ａ—主动摩擦盘凸轮面

1.经纱放送传动部分
4 E7 \' f+ m/ }2 Q$ m+ C6 s送经侧轴３与织机主轴同步转动，带动固定在轴端上的主动摩擦盘９。当转子杆１１被锁定于某一位置上时，转子１０将与回转着的主动摩擦盘上凸轮面ａ接触。
转子就地转动，凸轮面的凸出部分迫使送经侧轴和主动摩擦盘向右移动，并通过摩擦环１３压到从动摩擦盘８上，使从动摩擦盘８和固定在从动摩擦盘上的制动圈５向右移动，制动圈上摩擦环６与机架７脱离，制动解除。于是主动摩擦盘驱使从动摩擦盘、轴管２和轴管上的蜗杆１、蜗轮１４、送经齿轮１５转动，允许织轴在经纱张力作用下放出经纱。当主动摩擦盘开始转入凸轮面的凹陷部分与转子接触时，被压缩了的弹簧４得到恢复，推动主动和从动摩擦盘向左移动，一旦制动圈被机架挡住，则主动和从动摩擦盘分离，在弹簧力作用下，从动摩擦盘通过摩擦环６紧靠在机架上，并立即停止转动，放出经纱动作终止。由此可见，从动摩擦盘的转动发生在主轴回转一周的部分时间区域内，它的转动角θ取决于转子与主动摩擦盘凸轮面的接触区段长度。转子锁定的位置越靠近主动摩擦盘，则接触区段长度越长，转动角θ越大，送经量也越多。

2.送经量计算
摩擦离合器送经机构的每纬经纱送出量Ｌｊ：
; K' M/ }# }/ |+ _! UＬｊ＝ θＺ１Ｚ３ πＤ /３６０°Ｚ２Ｚ４
式中：θ———主轴回转一周过程中从动摩擦盘转过角度，（°）；
Ｚ１、Ｚ２、Ｚ３、Ｚ４———蜗杆１、蜗轮１４、送经齿轮１５、织轴边盘齿轮的齿数或头数；
Ｄ———织轴直径，ｍｍ。
从理论上讲，θ的最小值可以为无穷小，θ的最大值能接近３６０°，并可据此计算送经机构的可织纬密范围。但是，选用这些极限状态会产生不良后果：θ过小，摩擦盘将严重磨损；θ过大，则第一次送经后摩擦盘尚未制停，第二次送经又要开始，容易造成送经不匀。因此，生产实际中θ的范围一般为２５°～３２９°，通常根据Ｚ１和Ｚ２四种不同的传动比来选择合理使用的纬密范围。

1 |& L" c* J4 C4 S) c3.送经量自动调节部分
在下图中，当经纱张力由于某种随机原因而增大时，经纱迫使装有后梁１的摆臂２绕摆轴４作逆时针转动，通过摆杆３使连杆６上升。连杆６的一端与弧形杆７铰接，弧形杆上有一圆弧槽，其圆弧中心向上偏离支持轴８的轴心，因此圆弧上端到支持轴轴心的距离大，圆弧下端到轴心的距离小。连杆６上升时，弧形杆７上的圆弧槽绕支持轴８作顺时针转动，支持轴和圆弧槽中滑块１０的距离增大。由于滑块芯轴９固定不动，因此支持轴向左移动，通过连杆１１，带动转子杆１３、转子１４绕机架上的转子杆轴１２作逆时针方向转动，使转子与主动摩擦盘的凸轮面距离缩小，送经量增加。送经量的增加促使经纱张力逐渐回复到正常数值，后梁也回归到正常的平衡位置。相反，当经纱张力因某种因素而减小时，机构动作相反，送经量减小，并逐渐回复到正常数值，后梁也回到正常位置。
' @# W3 Y( s9 N5 n3 j7 ]# t$ a. x. `织轴送出经纱，其直径不断减小，在张力调节装置尚未做出响应之前，经纱送出量显得不足，经纱张力增加，迫使后梁下压，于是从动摩擦盘转角θ增大，与直径Ｄ的减小相适应，符合θ·Ｄ＝常数的原则，使送经量恢复到正常数值。这时，后梁在一个新的位置上达到新的受力平衡，新的平衡位置下经纱张力总比原平衡位置时大。因此，织轴由满轴到空轴的变化过程中，后梁的高度逐步下降了１０ｍｍ，弧形杆的圆弧槽也下移了１６ｍｍ，经纱张力则有所增长。经纱的上机张力可以通过改变上机张力弹簧力和作用力臂的长度来进行调节；在图示的单后梁结构条件下，织轴从满轴到空轴的变化过程中，经纱上机张力不仅受到前述的后梁平衡位置不断更新的影响，还受到织轴直径减小的影响。
( \5 U% v$ {, x转子１０与主动摩擦盘９的凸轮面ａ凸出部分接触时，应迫使主动摩擦盘向右移动，为此转子轴心必须被锁定在某一位置上，这一锁定作用由弧形杆的圆弧槽产生。

经纱张力调节装置
3 x' O* ^+ a6 d* w１—后梁　２—摆臂　３—摆杆　４—摆轴　５—螺钉   ６—连杆　７—弧形杆　８—支持轴　９—滑块芯轴
１０—滑块　１１—连杆　１２—转子杆轴    １３—转子杆　１４—转子